1）如考虑逆变器负载功率因数较大的情况，则uo，iL在整个周期大部分时间内为同向，即有tdead2>tdead1成立。为充分保证上管软开关的实现，则可以考虑在下管驱动附加加速关断措施，如功率电感生产采用电阻二极管网络，以适当增加下管关断到上管开通之间的死区时间。

　　2）由上述可知，由于要保证ZVS的实现，则滤波电感上必然存在较大的电流脉动，因而功率电感的磁芯损耗比较大，实际应用须选用电阻率高、高频损耗小的磁芯材料。

　　3）同理，由于ZVS实现的范围与电感磁芯损耗的矛盾，在负载范围较大的情况下，很难折衷得到较好的效果，因此该方式只适用于较小功率的应用场合，而应用于较大功率场合时，则可以考虑用相同功率的模块并联。

4 实验波形和结语

　　图4是上下功率管在实现ZVS时的驱动电压与相应漏源电压波形。由图4可以看出，上下管均很好地实现了零电压开关。

　　（a）上管

　　（b）下管

　　图4 逆变器功率管驱动（上曲线）与漏源电压（下曲线）

&nbs功率电感生产厂p;

　　图5是空载输出电压与电感电流。图6是阻性满载输出电压及绕线电感电流。空载时由于电感上的电流在半个周期内均可以过零，插件电感工厂因而此时功率管可以较好地实现软开关；而满载时电感电流瞬时值过零的范围明显减少，此时上很难实现软开通。要进一步确定电感取值与负载、ZVS实现的范围以及电路效率之间的关系除了理论分析外，也还需要进行大量的实验。图7为逆变器的效率曲线，阻性满载的输出效率约为92％。

　　图5 空载输出电压与电感电流

　　图6 阻性满载输出电压及电感电流

　　图7 逆变器的效率